锅炉运行调整 (2)(DOC)

（1）锅炉正常运行时，主蒸汽温度应控制在571±5℃以内，再热蒸汽温度应控制在 569±5℃，两侧温差小于10℃。同时各段工质温度、壁温不超过规定值。

（2）主蒸汽温度的调整是通过调节燃料与给水的比例，控制启动分离器出口工质温度为基本调节，并以减温水作为辅助调节来完成的，启动分离器出口工质温度是启动分离器压力的函数，启动分离器出口工质温度应保持微过热，当启动分离器出口工质温度过热度较小时，应适当调整煤水比例，控制主蒸汽温度正常。

（3）再热蒸汽温度的调节以燃烧器摆角调节为主，锅炉运行时，应通过 CCS系统控制燃烧器喷嘴摆动调节再热汽温。如果燃烧器摆角不能满足调温要求时，可以用再热减温水来辅助调节。 注意：为保证摆动机构能维持正常工作，摆动系统不允许长时间停在同一位置，尤其不允许长时间停在向下的同一角度，每班至少应人为地缓慢摆动一至二次，否则时间一长，喷嘴容易卡死，不能进行正常的摆动调温工作。同时，摆动幅度应大于20°，否则摆动效果不理想。

（4）一级减温水用以控制屏式过热器的壁温，防止超限，并辅助调节主蒸汽温度的稳定，二级减温水是对蒸汽温度的最后调整。正常运行时，二级减温水应保持有一定的调节余地，但减温水量不宜过大，以保证水冷壁运行工况正常，在汽温调节过程中，控制减温水两侧偏差不大于5t／h。

（5）调节减温水维持汽温，有一定的迟滞时间，调整时减温水不可猛增、猛减，应根据减温器后温度的变化情况来确定减温水量的大小。 （6）低负荷运行时，减温水的调节尤须谨慎，为防止引起水塞，喷水减温后蒸汽温度应确保过热度20℃以上；投用再热器事故减温水时，应防止低温再热器内积水，减温后温度的过热亦应大于20℃，当减负荷或机组停用时，应及时关闭事故减温水隔绝门。

（7）锅炉运行中进行燃烧调整，增、减负荷，投、停燃烧器，启、停给水泵、风机、吹灰、打焦等操作，都将使主蒸汽温度和再热汽温发生变化，此时应特别加强监视并及时进行汽温的调整工作。 高加投入和停用时，给水温度开始变化较大，各段工作温度也相应变化，应严密监视给水温度、省煤器出口温度。螺旋水冷壁管出口工质

温度的变化，待启动分离器出口工质温度开始变化时，维持燃料量不变，调整给水量，控制恰当的启动分离器出口工质温度使各段工质温度控制在规定范围内。

二．锅炉汽压调整

1. 汽压调整的实质是调整蒸发量，使之适应外界负荷的需要。调整

的方法主要是调节燃料量和风量。

2. 汽压下降时，应强化燃烧。其操作顺序是先加引风，再加送风，

后加燃料。这样，一可避免炉膛正压，二可避免不完全燃烧。 3. 汽压上升时，应减弱燃烧。其操作顺序是先减燃料，再减送风，

最后减引风。以上方法应在实际操作时，根据具体情况灵活应用。

三．锅炉燃烧调整

1) 锅炉运行时，应了解燃煤、燃油品种和化学分析，以便根据燃料特性，及时调整运行工况。正常运行时运行人员应经常对燃烧系统的运行情况进行全面检查，发现燃烧不良时应及时调整。 2) 锅炉燃烧时应具有金黄色火，燃油时火焰白亮，火焰应均匀地充

满炉膛，不冲刷水冷壁及屏式过热器，同—标高燃烧的火焰中心应处于同—高度。燃料的着火点应适中，距离太近易引起燃烧器周围结焦烧坏喷嘴；距离太远，又会使火焰中心上移，使炉膛上部结焦，严重时还将会使燃烧不稳。

3) 正常运行时，应维护炉膛负压在50～100Pa，锅炉上部不向外冒

烟。

4) 锅炉运行时，应尽量减少各部位漏风，各门、孔应关闭严密，发

现漏风处应及时堵塞。

5) 炉膛出口氧量值应根据不同的燃料特性和负荷来决定，当氧量控

制在手动方式时，应根据氧量设定值进行调节，若氧量控制投自动时，可通过改变氧量设定值来进行自动调节。当燃用灰熔点低或煤油混烧时，为防止炉膛结焦，可适当提高炉膛出口氧量。 6) 为确保锅炉经济运行，应维持合格的煤粉细度，定期对飞灰、炉

渣等取样分析，进行比较，及时进行燃烧调整。

7) 锅炉进行燃烧调整或增加负荷时，除了保证汽温、汽压正常外，

还应使启动分离器出口温度维持在正常值范围内。燃烧器投用后，

应检查着火情况是否良好，及时调整风量，防止烟囱冒黑烟。 8) 当锅炉由于各种原因造成燃烧不稳时，应及时投入油、稳定燃

烧，并查明原因，及时消除燃烧不稳的因素。若锅炉发生熄火时，应立即停止向炉膛供给燃料，避免引起锅炉爆燃。 四．制粉系统运行调整

1) 调整一次风冷、热风挡板，保持合适的通风量。 2) 保持磨煤机出口温度在允许范围内。

3) 增加或减少给煤量时，应缓慢进行。磨煤机出力可根据其磨碗压

差、磨煤机出口温度及磨煤机电流等进行调整。

4) 磨煤机出力随着通风量的增加而提高，当改变通风量时，应相应

地调整给煤量，以维持磨煤机内煤量适当。

5) 当运行的磨煤机出力达到最大出力以上，需加负荷时，备用磨煤

机应准备投入运行，如果各磨煤机出力都低于50％时，要及时停运一台磨煤机作备用。

6) 对磨煤机在碾磨件磨损中后期，若发现制粉出力不足或煤粉细度

变粗时，应联系检修人员调整该磨煤机分离器挡板开度,弹簧加载压力或调换磨辊。

五．锅炉风量调整

1. 在负压运行锅炉中，随着烟气流程，炉膛及各受热面烟道中均有

空气漏入，所以α值不断增大。因为燃烧在炉膛出口处结束，通常认为，炉膛部分漏入的空气还能够参加燃烧，而炉膛以后各受热面处的漏风都不能参加燃烧。因此，通常所讲的燃烧设备所用的过量空气系数，是指炉膛出口处的过量空气系数α”t。

2. 过量空气系数实质上是反映燃料和空气配合的一项指标。过量空

气系数过大，使锅炉的排烟损失增加，引风机电耗增大；同时空气系数太大，对燃烧不利，反之，过量空气系数太小，则不能保证燃料的完全燃烧。要尽量减少过量空气系数

3. 锅炉烟气中的RO2及O2容积百分数均随过量空气系数α而变化。

因此，燃烧正常情况下，可根据烟气中的RO2或O2值进行调整，当烟气中的RO2值增大时，说明氧量值减小，为避免不完全燃烧损失增加，必须适当地加大风量；而当烟气中的RO2值降低，说明氧量增大，为减少排烟损失，必须适当减少风量。

4. 在调整风量时，必须注意送、引风机同时调整，以保持炉膛上部

的负压为10—20Pa。当燃烧不稳定时，可以提高到20—30Pa，以避免炉烟负压过大，否则漏风增加，导致炉膛温度降低，排烟损失和不完全燃烧损失增加，引风机电耗增加。 六．锅炉各自动投入调整原理 1.锅炉给水控制原理

1) 机组进入直流状态，给水控制与汽温调节和前一阶段控制方式有

较大的不同，给水不再控制分离器水位而是和燃料一起控制汽温即水燃比B/G。如果比值B/G保持一定，则过热蒸汽温度基本能保持稳定；反之，比值B/G的变化，则是造成过热汽温波动的基本原因。因此，在直流锅炉中汽温调节主要是通过给水量和燃料量的调整来进行。但在实际运行中，考虑到上述其它因素对过热汽温的影响，要保证B/G比值的精确值是不现实的。特别是在燃

用固体燃料的锅炉中，由于不能精确地测定送入锅炉的燃料量，所以仅仅依靠B/G比值来调节过热汽温，则不能完全保证汽温的稳定。一般来说，在汽温调节中，将B/G比值做为过热汽温的一个粗调，然后用过热器喷水减温做为汽温的细调。

2) 对于直流锅炉来说，在本生负荷以上时，汽水分离器出口汽温是

微过热蒸汽，这个区域的汽温变化，可以直接反映出燃料量和给水蒸发量的匹配程度以及过热汽温的变化趋势。所以在直流锅炉的汽温调节中，通常选取汽水分离器出口汽温做为汽温调节回路的前馈信号，并将此点的温度称为中间点温度。该点温度的变化将对锅炉的燃料输入量和给水量进行微调。

3) 锅炉负荷，从35％MCR上升至BMCR，分离器温度由370℃上升

至413℃，升幅43℃。给水由681T/H上升至1944T/H（BMCR工况，额定工况1851T/H）。水燃比因燃料不同、燃烧状况不同、炉膛及受热面脏污程度等不同有较大变化从7.7到8.9之间。 4) 锅炉在转入直流状态后，控制中间点温度。负荷变动过程中，利

用机组负荷与主蒸汽流量做为前馈起到粗调整作用，但是当前主蒸汽流量是计算出来的还不是很准确，推荐使用机组负荷，做为前馈粗调整用。一般用机组负荷乘以3.1t/MW，得出该负荷大致的给水流量，然后根据分离器出口温度细调整给水流量。调整分离器出口温度时，包括在调节给水时都要兼顾到过热器减温水的用量，保持在一个合适的范围内，留有合理的余度，不可过多也不可太少。同时兼顾的还有再热器温度、水冷壁温等，不可超温，

也不可过低。给水投入自动后，可以手动设定分离器焓值控制器，数值往大的方向调节，水／燃比减少，相对给水量减少，分离器出口温度上升，反之减少。

5) 在降负荷过程中分离器温度可一直保持稍高一些，给水可稍欠一

点，不可将锅炉蓄热全部用尽。锅炉升降负荷过程中，燃料变化很快锅炉的负荷波动也较大，由于我厂采用MPS中速磨煤机，给煤机的给煤量基本代表锅炉的燃料量，比较适用于直流炉的调节。但在给煤机初始启动时，为了咬煤，一定要手减其他磨煤机，同时增减本给煤机的煤量，否则锅炉负荷过大，汽温和汽压会升高，引起电负荷波动。

6) 过热器二级减温已可投自动，实际证明效果很好，在手动控制一

级减温水时要注意一减后温度不要超过430℃屏过出口温度不要超过530℃，一减二减用水量偏差不要太大，左右温度也不要太大，要勤调整。再热器汽温主要靠烟气挡板来调整，烟气挡板调整起来反应相当慢，所以一定要提前调整，主要根据机组负荷变化、分离器出口温度变化、吹灰情况、风量及氧量变化、煤质变化等。必要时及时投入减温水，不使再热器超温，再热器温度不可变化太快，注意低压缸胀差变化情况。在投退高加时要注意它对给水和主再热汽温的影响，尤其在投入1、2号加时不可过快，防止再热器超温。 2.风量自动调节原理

送风控制系统功能是根据燃料指令按PI调节规律调节风机动叶开

度，使送风机向锅炉提供适当的风量。送风控回路原理见下图：

由上图可以看出，作用在风机PI调节器上有以下几个因素： 1、总风量指令：为锅炉指令、燃料量和30%最小风量三者间选最大值

构成，这样减负荷时锅炉指令下降，但总风量指令不会立即下降，只 有当燃料量下降后，风的指令才会下降，从而实现先减煤后减风的控 制。这里的最小风量是保证锅炉安全的最小风量。总风量指令经风量 /燃料量比例系数转换成相应量纲的风量指令。

2、被调量为总风量：总风量＝二次风总量＋所以磨煤机入口风量。 一定量煤要达到完全燃烧需配一定量的风，考虑到实际的炉膛燃烧条 件往往额外多加一些风（又称过剩空气）以保证完全燃烧，为此设一 个过剩空气量(风量偏置)设定。可以看出，此风量偏置与实际总风量

相加。

3、氧量修正系数：氧量信号能较好反映炉膛燃烧情况，保证了氧量 就能保证有足够的过剩空气，为此还设氧量校正回路，即由氧量调节 回路的输出来校正风量信号。经氧量修正后的风量信号是能反映保证 氧量满足要求的风量。经过剩空气偏置设定和氧量校正后的风量信号 与风量指令的差作为调节偏差。

4、送风机运行台数的增益修正：为保持好的调节品质，必须保持调节

回路在送风机动叶投入自动的台数不同时增益不变，故将调节偏差信 号乘上一个修正系数，当一台送风机动叶投入自动时修正系数为1，当

二台全部投入时，修正系数为0.7(其中，为了在系数切换过程中不给系

统带来冲击，在切换过程中，采用模拟量限速块SWF)。

5、平衡回路：平衡回路的含义为：两台送风机都投入自动运行时，在

调节过程中，当两侧送风机动叶开度不一致时或出力不一致时，开 度偏差分别反向叠加到两台风机的调节偏差中，当一台风机出率减 小时，立即增加这台送风机动叶，同时减小另一台送风机动叶开 度，使两台送出机出力相等。

当两台送风机动叶控制回路均在手动或一台在手动一台在自动，此时 开度偏差信号取消，这一切换过程为平滑过渡，减小扰动。

6、动叶开度偏置的设置：由于机械误差往往风机动叶开度一致时风机

负荷并不一致，为此可在A侧动叶开度信号上加一偏置量，使A侧 动叶开度始终与B侧有一偏差，从而使风机负荷一致（如保持电流 一致）。

所以，由上述可以得出，作用在送风机动叶调节的入口PID指令＝ 〔总风量指令（％）－修正的实际总风量（％）〕×送风机运行台 数的增益修正±平衡回路的偏差（％）。而平衡回路的偏差（％） ＝1A送风机的动叶反馈开度＋偏置－1B送风机的动叶反馈开度。 1、作用在1A送风机动叶调节的入口PID指令＝〔总风量指令（％） －修正的实际总风量（％）〕×送风机运行台数的增益修正－平衡 回路的偏差（％）；

2、作用在1B送风机动叶调节的入口PID指令＝〔总风量指令（％） －修正的实际总风量（％）〕×送风机运行台数的增益修正＋平衡 回路的偏差（％）。

在此中，根据现成的逻辑图可以得出，修正的实际总风量（％） ＝〔实测总风量（10HYY00FF901 XQ01）×0.05128（1/1950）－风 量偏置（范围为±10%，运行人员手动设定）〕×1×氧量修正（0.9 ％－1.1％）。