第１３卷第３３期２０１３年１１月 科学技术与工程 Ｖｏ１．１３ Ｎｏ．３３ ＮＯＶ．２０１３ １６７１—１８１５（２０１３）３３—１００５４—０６ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｅｎ￣ｎｅｅｆｉｎｇ ⑥２０１３ Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．Ｅｎｇｒｇ． 交通运输 高液限土路基掺砂改良试验研究 徐奋强 郭先凯 （南京工程学院建筑工程学院 ，南京２１１１６７；南京勘察工程有限公司 ，南京２１０００７） 摘要对细颗粒含量较高的高液限粉土进行室内掺砂改良试验。以塑性指数、ＣＢＲ值、含水率、最大干密度、空气率、级配 作为研究对象，依据不同比例的掺砂量试验结果，选取含水率、空气率作为施工控制指标；压实度、ＣＢＲ值作为工程质量检测 指标，通过分析不同掺砂量土样各参数指标的变化规律，确定经济合理的掺砂比以及施工质量评价指标体系。 关键词高液限土 掺砂改良 配合比 文献标志码Ｂ 中图法分类号Ｕ４１６．１１１； 高液限土在我国南方省份有较大范围的分 布 ｊ，为减少弃方节省造价、保护自然环境，充分 的配比确定依据、各参数指标的变化特点进行试验 分析，以满足路堤压实度和强度（ＣＢＲ值）为基准要 利用高液限土进行路堤填筑。国内外对高液限土 的工程应用也有较多的研究，但多侧重于具体的工 程应用和工程性质的研究，而对改良土的配比依 求，探讨合理掺砂比和施工评价指标的问题。 基于高液限土的液限高、颗粒细、强度低的工 程特点，界限含水率是研究高液限土路用特性的必 要指标，能较好地表达界限含水率变化特点；浸水 ＣＢＲ值是判定路基水稳定性的重要参数；空气率指 标是从土体汽、液、固三相组成的角度考虑高液限 土压实困难，液限高、保水性强而汽相变化灵敏的 据，压实度、含水率、强度之间的优化关系，质量控 制和评价体系方面研究较少。如Ｍ．Ｃ．Ｔｏｎｏｚ等 Ｊ 认为，在高液限土中加入４％的石灰时，２８ｄ后土的 强度最大；黄灿森 结合广东省阳茂高速公路工 程，研究高液限土的物理和力学特性，介绍掺“康 优势特点来分析施工压实问题，含水率、最大干密 度是路基施工控制通用的主要参数。考虑与国家 规范对路基填筑质量验收的统一性，现仍以满足压 耐”土壤稳定剂的处治方法；章为民、戴济群、王芳 等 对高液限土路基改良设计方法进行了研究 总结。 实度设计为基准，以ＣＢＲ强度值作为辅助评价指 标。按通常设计惯例及国家规范对特殊土的要求， 某公路高液限土下路堤改良后要求压实度满足９０ 区，强度ＣＢＲ强度大于３，即施工质量检测指标标 准为：压实度满足９０％，ＣＢＲ值＞３。 公路工程多采用掺无机料，如石灰、水泥改良， 包边处置等方案进行填筑［６， 。由于石灰和水泥改 良的土施工难度大、水稳定差，实践证明高液限土 的ＣＢＲ值小于３％、细颗粒含量大于７５％，液限介 于５０％一６５％之问，应优先采用掺砂改良填筑方 案 。目前随着环境保护意识的加强，高液限土改 良填筑路堤的工程应用在我国逐渐拓展，由于没有 １试验研究 试验土样取自广东省某高速公路ｋ３０＋６５０一 ｋ３０＋７５０路段，依据勘查报告数据，该路段高液限 土的液限为５８．６％，塑限为２８．６％，塑性指数为３０， 天然含水率为２５．８％，小于０．０７４ ｍｍ的细粒含量 为８４．９３％，不宜直接填筑，须进行改良处理。根据 相应成熟规程的借鉴，工程技术人员对于掺砂的合 理配比及施工控制问题仍感困惑。现就掺砂改良 ２０１３年５月２４日收到，６月２４日修改 第一作者简介：徐奋强（１９７５～），男，汉族，山东菏泽人，博士研究 牛，研究方向：岩土工程技术。Ｅ－ｍａｉｌ：ｘｆｑｌ０２＠ｓｉｎａ．ｃｏｍ。 该高液限土细颗粒含量较高的特点以及当地环境 ３３期 徐奋强，等：高液限土路基掺砂改良试验研究 条件，并通过掺石灰、水泥试验的综合对比，确定采 用掺砂改良。 高液限土掺砂后土体的颗粒级配得到改良，粗 颗粒含量增加，土体从黏性土转变成非黏性土，颗 粒之问的相互作用发生改变，从而使得土体的性质 得到改良。 １．１土样物性指标试验 现场取土样进行室内重塑土试验，试验项目包 括干密度、液限和塑性指数、含水率、土粒比重、 ＣＢＲ（Ｄｍｋｌ，ｌ承载比）试验等。各项指标的试验获取 方法均按照《公路土工试验规程》（ＪＴＧ Ｅ４Ｏ一 ２００７） 进行试验，试验过程不再详述。试验结果 详见表１。 表１ 高液限土基本物理性质指标 从物理力学指标上看，试验土样中，液限最高 值超过５０％、塑性指数超过２６；细粒含量所占比重 最高达８５％。含水率远大于最优含水率预示着土 层的饱和度较高；液限高、塑性指数大说明土体塑 性大，难以压实；细粒含量高，土体渗透性低，翻晒 降低含水率难度大。这种土体不宜作为路堤填料 进行直接填筑，需进行改良处治。 １．２室内配比试验 定义掺砂率为干砂的质量与干土质量的百分 比。现以不同比例的掺砂量进行室内配比试验。 以液塑限、含水率、最大干密度、ＣＢＲ值、空气率作 为分析指标，以压实度和强度为最终评价标准，探 索一适合现场土体的掺配比例。按照《公路路基施 工技术规范》（ＪＴＧ Ｆ１０—２Ｏ０６）¨ 砂土混合料含水 率宜在最优含水率±２％附近进行填筑。试验将现 场取回的高液限土烘干，按照不同的掺砂比（０～ ３０％）配料，分别掺入１０％、１２％、１４％、１６％、１８％ 的水拌合均匀后，用塑料袋密封养护２４小时后在电 动击实仪上击实，用烘干法测定压实后的含水率， 获得最优含水率，而土样的液塑限、浸水ＣＢＲ值、最 大干密度指标的试验获取方法均按照《公路土工试 验规程》进行进行试验，试验过程不再详述。控制 掺砂率为Ｏ％、１５％、１８％、２０％、２５％、３０％几种不 同掺砂量的情况下，研究掺砂量对混合料最大干密 度、最优含水率、界限含水率、含水率、ＣＢＲ值的影 响，选取高液限土随掺砂量不同而显著变化的分析 指标，进而选取作为控制指标。 １．３击实试验 试验用砂均采自珠江流域级配良好的中粗砂。 通过对砂样进行颗粒分析试验，见表２，其试验数据 均为三组平行试验的平均值。 从试验结果看来，珠江流域河砂属于中粗砂， 级配合理，不均匀系数Ｃ 。＝７．８＞５，Ｃ ＝２．１在 １～３之间，结果表明，砂的级配良好。高液限素土击 实试验结果见表３。 表２实验用砂各粒组含量表 垫堡 竺竺 ： ：垄 ： ！兰 小于该粒径的土粒含培／％ ９４ ５８ ２４ １２ 表３高液限土掺砂击实结果 断面 掺砂率 ０％ １５％１８％２０％２５％３０％ ｋ３０＋６５０ 最大干密度１．６９８ １．７５５ １．７６４ １．８０３ １．８３３ １．８４１ 高液限粉土最优含水率１８．３ １６．８ １６．３ １６．０ １５．２ １５．１ 从室内击实试验结果表３看出，最大干密度随 着掺砂量的增加而逐渐增加，掺量从０％到２０％左 右增加较缓慢，从２０％～２５％增加较快，而从２５％ 之后增加又开始变缓慢，掺砂率为３０％时最大干密 度基本不再改变；最优含水率随着掺砂量的增加而 逐渐减小，且减小的幅度是先快后慢。由此可以初 步判断，掺砂率在２０％～３０％时对于改变土样最大 干密度和最优含水率比较合理。 １．４掺砂改良土界限含水率试验 改良材料对土料液、塑限，塑性指数的影响是 判断改良材料改良效果的重要依据，因此需对改良 土进行液塑限试验分析。 表４界限含水率随掺砂量的变化关系 断面 液塑限 Ｏ％ １５％１８％２０％２５％３０％ 液限 ６３．１ ５２．３ ５１．６ ４８．２ ４７ ４６．７ ｋ３０＋６５０ 塑限 ２８．３ ３０．１ ３０．５ ３Ｏ．８ ３１．１ ３２．３ 蝈性指数３４．８ ２２．２ ２１．１ １７．４ １５．９ １４．４ 科学技术与工程 １３卷 从表４数据看，高液限土的液限降低、塑限增 高，从而使高液限土塑性指数减小。液限降低使土 如图１所示。 由图１可知，随着掺砂率的增大，混合料含水率 加 ｍ Ｏ ２ Ｏ ８ ６ ４ ２ Ｏ 、《∞ｕ 的路用性能得以改良，但塑限增高则增大了压实的 难度。改良土液限降低的幅度较大，塑限增高幅度 很小，因此材料的整体性能得到了改善。液限随着 掺砂量的增加而逐渐减小，且减小的幅度为：从０到 ２０％减小幅度较大；掺砂率在２０％一３０％时，液限 减小幅度较小。同样表现在塑性指数方面，掺砂 率在１５％～２５％时，塑性指数变化较大，而在 ２５％～３０％的掺砂率时，塑性指数变化不大，如继 续增大掺砂率对改良效果补益不大。由此可以看 出，掺砂率在２５％～３０％时对于改善土样塑性指 数比较合理。 ～ 料 扪 Ｏ ５ １Ｏ １５ ２０ ２５ ３０ ３５ ４０ ４５ ５０ 掺砂率／％ 图１ 含水率与掺砂率的关系 ０ ５ １０ １５ ２０ ２５ ３Ｏ ３５ ４Ｏ ４５ ５Ｏ ５５ ６０ 掺砂率／％ 图２ ＣＢＲ 强度与掺砂率的关系 １．５掺砂改良土料含水率试验 由于含水率对于路堤填筑压实的质量评判比 较关键，为较宽泛获取掺砂率对土料含水率的影响 数据，采用拓宽掺砂比率范围进行试验，实验结果 的减小并不明显，掺砂率为３０％时，土料含水率减 小的幅值仅为４．９％。掺砂改良降低含水率的原因 主要在于所掺砂的含水率小于高液限土，掺砂改良 土含水率为砂与高液限土的混合料含水率。因此 在较小掺量情况下，掺砂改良对土料含水率降低的 影响是较小的。 １．６颗粒分析试验 用四分法称取５００ ｇ代表性土样烘干，置于盆 中用清水浸泡，浸润后过２ ｍｍ筛，并把筛下溶液过 ０．０７４ ｍｍ洗筛，将大于０．０７４ ｍｍ的砂土烘干称 重，进行筛分试验分析其颗粒组成；将小于０．０７４ ｍｍ的细粒土烘干，用比重计法分析颗粒组成。高 液限土颗粒分析成果如表５。 表５掺砂改良前后的颗粒组成 垫垦 堡 主 三 ： ！ ： ！ ： ： ！ ： 高液限素土 ｏ １５．８ ４６．５ ３７．７ １５％ ３０．１ ４７．６ ２２．３ ｌ８％ ３２．２ ４６．４ ２１．４ 砂 ２０％ ３３．５ ４６．３ ２０．２ ２５％ ３７．４ ４７．Ｏ ｌ５．６ ３０％ ４０ １ ４７．２ １２ ７ 表５试验结果可知，随着砂粒掺量增大，土体粗 颗粒含量逐渐增加，粉粒含量变化较小，黏粒含量 大幅度降低。掺砂改良土的颗粒分布随着掺砂率 增大，土料粗颗比例大，细颗粒含量比例减小，粒径 级配趋好。 １．７掺砂改良土料强度试验 采用重型击实仪和南京土壤仪器厂ｃＢＲ一１型 承载比试验仪，素土样采用风干过筛２ ｍｍ高液限 土体，依据混合料的最优含水率参数制样，测得不 同掺砂率条件时的ＣＢＲ：． 值，如图２所示。 从图２看出，掺砂率在１５％一２０％时，土样 ＣＢＲ强度值变化幅值较大，而当掺砂率在２５％～ ３０％时，土样的ＣＢＲ值提高明显，达到峰值，此后， 增大掺砂率并不能有效提高土料的强度。由此得 出结论，掺砂率在２５％一３０％时对于改善高液限土 样强度（ＣＢＲ值）比较合理。 翌 『－——～ 堡窆 ：箩：高液限土路基掺砂改良试验研究 Ｌ ８掺砂改良土料强度特性 选取掺砂率２５％研究其压实度求，说明在低含水率情况下，要达到较高的 、含水率、ｅ 度之间的关系特点。试样含水率以最优含水率 度和强度需要付出较大的压实功，含水率较底 为基准进行调配，具体为： 叩 一２，（￡Ｊ ，∞ ＋２。制含水限土的改良填筑不理想但能满足要求；而控 ， ０ｐＩ＋３， ｏｐｔ＋４， 。ｐｔ＋５， 率在∞。 ｔ＋６时，压实度和强度也能满足设计 。ｐ ＋６。依据击实桶体积、 土样含水率和最大干密度之间的关系计算土料总 要求，ｃ 强度相对含水率为 。 一２时大，但其 量，制成不同压实度和含水率的土样进行浸 。 ＣＢＲ强度相对设计要求的底限ＣＢＲ＞３相差不★ ｈＣ ． 试验。试验测得土样强度参数如图３、图４ 苎 能满足应用需求？３，区而言强度为设计值底限的１．６倍，其安全性 ，如再加大含水率，改良土强 度将不能满足设计要求。高液限土掺砂改良满 ９ ０区的含水率控制范围为：最优含水率～最优含水 —◆一∞ｏＤｔ一２ 哦ｎ ｆ竿＋６％的范围。 ∞ｏｍ＋２ ｒ』ＪｏＤｒ＋３ — 一 ㈣＋４ ２掺砂改良土压实度分析 —●一∞ｏＤｔ＋５ ＋（【，０Ｄ￡＋６ 掺砂改良土在填筑过程中，．土料的汽、液、固三 ，相和土颗粒是不可压缩的，压实其实就是 哪 ．粒与液体重新排列，汽体挤出的过程匿实度 ％ 拿 的大小能准确反映土料的密实程度，堡单位体积内固体颗粒增加土中 。图３强度与压实度的关系 ，就使得汽相空气含 要 １。 过课题组试验尽量减小，但常规条件下汽象又不能减小至零，表明：空气体积占总体积比率为．４ 通 ）８ ，土体将很难再压实。空气率为土体中空气体积 ∞～～ ７ ４ ｌ ｌ㈨ ｍ ６ 毒 ４ 实度皇 体积的比例，以百分比表示。工程上，可以压 、最大干密度、比重换算得到空气率的数值。 掺砂２５％改良土空气率（％）成果 含水率／％ 空气率／％ 压实度／％ ９２ ９３ 含水率／％ ９４ ９５ １５．９ １５．Ｏ １４．１ ｌ３．１ 图４强度与含水率关系 １２．５ １１．６ ｌ０．６ ９．７ ９．】 ８．２ ７．２ ６．２ 从图３、图４可知，高液限土掺砂２５％改良后７．４ ６．５ ５．５ ４．５ ， 度值随压实度的增加而增加５．８ ４．８ ３．７ ，基本呈线性 ４．１ ３．１ 式增加，而在同一压实度情况下，改良土料的ｃ 度值随含水率先增加后减小，强度峰值发生含水 警控制含水率为最优含水率＋￣：（－Ｏｏｐｔ＋４，这与常规黏性土路堤填筑时，…，高液限２％有所不同规范要 ，这说明 土路堤填筑受液限高、颗粒细等因素的影响 所致；土料含水率为 。 一２时， ＣＢＲ强度随压实度 Ｌ．Ｌ增Ｉ．Ｘ￣加ｔ，能够满足设计要求，但强度增加的幅度很 小，且安全储备较小，若再降低含水率强度将不能 “ ＾＾ 科学技术与工程 １３卷 低于４％，现实中难以发生，过压将导致土体结构破 坏；当含水率为 ＋４时，虽然强度达到峰值，但空 气率的值随含水率增加而减小的幅度较小，说明土 体已达到较好的密实度，继续击实（碾压）将导致土 体结构改变强度降低。故此，可知：掺砂率为２５％ ～３０％时，含水率为 ～ 。 ＋４，压实度９０％一 ９３％、ＣＢＲ强度４～１０，各参数均比较理想，是最优 的施工条件。 ３掺砂改良土填筑质量控制 通过室内掺砂改良的一系列试验表明，要使改 良高液限土压实度和强度同时满足要求，必须严格 控制含水率在一定的范围。土体压实度、含水率、 强度三者是互相关联的，并不是任意两两之间关 系，三者之间存在最优的匹配状态，该状态时土料 的强度、密实度、水稳定性达到最佳状态。 通过试验分析可知，含水率指标是控制高液限 土改良施工的关键，只有把含水率控制在稍大于最 优含水率条件下，改良土才能达到较好的强度和密 实度。而ＣＢＲ值能够反映土体的强度和水稳定性， 因此，把含水率指标作为施工控制指标是施工的关 键性，操作也比较方便，把压实度和ＣＢＲ指标作为 施工检测指标则是顺应规范，完全可行。即：满足 ９０区压实度的含水率范围为：最优含水率～最优含 水率＋６％的范围；强度检测指标为：压实度满足设 计要求，ＣＢＲ值＞３。但在含水率为：最优含水率～ 最优含水率＋４％时，土体强度、压实度为最佳。 ４结论 （１）掺砂改良后的高液限土，由于粗颗粒的增 加，液限的降低，改良土体的密实度、强度、水稳定 性均有较大程度的改善。 （２）掺砂后的高液限土，同一含水率条件，强度 随压实度的增加基本呈线性增加，而强度随含水率 的增加呈先增加后减小，存在峰值。峰值随含水率 的增大而增大。 （３）改良土体压实度、含水率、强度三者是互相 关联的，且存在最优的匹配状态，该状态时改良土 的强度、密实度、水稳定性达到最佳。 （４）掺砂改良土的施工最佳状态为：掺砂率为 ２５％一３０％，含水率为： 。ｐ１～ 。ｐ｛＋４％，压实度： ９０％～９３％，ＣＢＲ强度：４一ｌＯ。 参考文献 １ 黄正昌，王书伟．高速公路高液限土填筑路基施工技术．广东建 材，２００５；（６）：４７—４９ ２曾胜．高液限土室内改良试验研究．中外公路，２００７；２７（３）： ２Ｏ８—２１Ｏ ３ Ｔｏｎｏｚ Ｍ Ｃ．Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ Ｌｉｍｅ Ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎ Ｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｅｘｐａｎｓｉｖｅ Ａｎｋａｒａ Ｃｌａｙ．Ｅａｃｈ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ Ｓｃｉｅｎｃｅ，２００４； （１０４）：４６６－－－４７４ ４黄灿森．高液限土的特性分析及其处治方法．公路交通科技应 用技术版，２００８；（３９）：６４—６７ ５章为民，戴济群，王芳．高液限路基土改良设计方法研究．路 基工程，２００６；（５）：６７—７Ｏ ６赵朝阳石灰改良高液限土试验研究．公路工程，２０１０；３５（２）： ７０—＿７３ 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ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ｔｈｒｏｔｔｌｅ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ＰＩＤ ｅｏｎｔｒｏｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ 、 ＼ 、 ｐ、 ＼ ＼ 、 、 、 、 ＼ 、 、 （上接第１００５８页） ） ｅ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ Ｍｉｘｉｎｇ Ｓａｎｄ Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｅｄ Ｈｉｇｈ Ｌｉｑｕｉｄ Ｌｉｍｉｔ Ｓｏｉｌｓ ｏｆ Ｅｘｐｒｅｓｓｗａｙ Ｅｍｂａｎｋｍｅｎｔ ＸＵ Ｆｅｎ—ｑｉａｎｇ ，ＧＵＯ Ｘｉａｎ ｋａｉ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ａｎｄ ＣｉＶｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉ”ｇ，Ｎａｎｊｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌ。ｇｙ ，Ｎａｎｊｉｎｇ ２１ １ １６７，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ Ｎａｎｊｉｎｇ Ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ．，Ｌｔｄ ，Ｎａｎｊｉｎｇ ２１０００７，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ） ［Ａｂｓｔｒａｃｔ］Ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｏｆ ｂｌｅｎｄｉｎｇ ｄｉｆｆｅｌｒｅ．ｎｔ ｑｕａｎｔｉｔｙ ０ｆ ｓａｎｄ ｉｓ Ｉ．ｅｓｅａｒｃｈｅｄ ｔ０ ｉｆｎｅ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ｈｉｇｈ ｌｉｑｕｉｄ ｌｉｍｉｔ ｓｉｌｔ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｉｎｄｅｘ，ＣＢＲ ｖａｌｕｅ，ｗａｔｅｒ ｃｏｎｔｅｎｔ，ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｄｒｙ ｄｅｎｓｉ— ｔｙ，ａｌｒ ｒａｔｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｇｒａｄｉｎｇ ｏｆ ｓｏｉｌ ａｓ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ｂｙ ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｔｅｓｔ，ｓｔｕｄｙｉｎｇ ｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ｏｆ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｉｎｄｉｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｆｌｕｉｄ ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｉｎｄｅｘ，ｆｏｒ ＣＢＲ ｖａｌｕｅ，ｍｏｉｓｔｕｒｅ ｃｏｎｔｅｎｔ，ｄｅｇＩｌｅｅ ０ｆ ｃｏｍｐａｃｔｉ０ｎ．Ｐｈｙｓｉｃｓ ｎａｔｕｒｅ ａｎｄ ｃｈａｎｇｅ ｒｕｌｅ ｏｆ ｍｉｘｉｎｇ ｓａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｅｄ ｈｉｇｈ ｌｉｑｕｉｄ ｌｉｍｉｔ ｓｉｌｔ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ０ｐｔｉｍｕｍ ｐｒ（】ｐｏｒｔｉ０ｎ ｏｆ ｍｉｘｉｎｇ ｓａｎｄ ａｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ． 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