柱模板(支撑不等间距)计算书

柱模板（支撑不等间距）计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

5、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土柱名称 600600 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 3100 新浇混凝土柱长边边长(mm) 600 新浇混凝土柱短边边长(mm) 600 二、支撑体系设计

柱长边小梁根数 6 柱短边小梁根数 6 柱箍两端设置对拉螺栓 是 柱长边对拉螺栓根数 1 柱短边对拉螺栓根数 1 对拉螺栓布置方式 均分 柱长边对拉螺栓间距(mm) 420,420 柱短边对拉螺栓间距(mm) 420,420 柱箍搭设 序号 柱箍距柱底距离hi(mm) 柱箍依次间距(mm)

1 200 200 2 700 500 3 1200 500 4 1700 500 5 2300 600 6 2900 600 平面图：

平面图

立面图：

立面图

三、荷载组合

《建筑施工模侧压力计算依据规范 板安全技术规范》混凝土重力密度γc(kN/m) 324 JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度3.1 H(m) min{0.22γct0β1β2v21/2，γcH}＝新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) min{0.22×24×4×1×1.15×2.521/2，24×3.1}＝min{38.403，74.4}＝38.403kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 22 结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL 0.9 有效压头高度h=G4k/γc=38.403/24=1.6m 承载能力极限状态设计值

Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 38.403+ 0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2 Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5 × 2.000＝2.70kN/m2 正常使用极限状态设计值 S'max＝G4k＝38.403 kN/m2 S'min＝0 kN/m2

四、面板验算

面板类型 木模板 面板厚度t(mm) 16 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 215.444 面板弹性模量E(N/mm) 29350 根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽

度即b=1000mm。

W＝bh2/6＝1000×162/6＝42666.667mm3，I＝bh3/12＝1000×163/12=341333.333mm4

考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算

最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算 简图：

静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.403＝49.924kN/m 活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/m

Mmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.924×0.122-0.121×2.7×0.122=-0.082kN·m σ＝Mmax/W＝0.082×106/42666.667=1.922N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.403＝38.403kN/m 简图：

ν

＝

0.632

q'l4/(100EI)

＝

0.632×38.403×1204/(100×9350×341333.333)=0.016mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁材质及类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 40×80 小梁截面惯性矩I(cm) 4170.667 小梁截面抵抗矩W(cm) 342.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 215.444 小梁弹性模量E(N/mm) 29350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 21.782 1、强度验算

qmax＝lSmax＝0.12×52.624＝6.315kN/m qmin＝lSmin＝0.12×2.7＝0.324kN/m 简图：

弯矩图：

(kN.m)

Mmax=0.14kN·m

σ＝Mmax/W＝0.14×106/42667=3.281N/mm2≤[f]=15.444 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

q'max＝lS'max＝0.12×38.403＝4.608kN/m q'min＝lS'min＝0.12×0＝0kN/m 简图：

变形图：

(mm)

νmax=0.082mm≤[ν]=l/400=600/400=1.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 1）承载能力极限状态 剪力图：

(kN)

R1=2.827kN R2=3.185kN R3=3.112kN R4=3.052kN R5=2.112kN R6=0.496kN

2）正常使用极限状态 剪力图：

(kN)

R'1=2.063kN R'2=2.323kN R'3=2.273kN R'4=2.211kN R'5=1.466kN R'6=0.263kN 4、抗剪验算

由承载能力极限状态的剪力图知 Vmax＝1.594kN

τ＝3Vmax/(2bh)=3×1.594×103/(2×40×80)=0.747N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！

六、柱箍验算

柱箍材质及类型 钢管 柱箍截面类型(mm) Ф48×3 柱箍计算截面类型(mm) Ф48×3 柱箍截面面积A(cm) 24.24 柱箍截面惯性矩I(cm) 410.78 柱箍截面抵抗矩W(cm) 34.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 2205 柱箍弹性模量E(N/mm) 2206000 柱箍合并根数 2 柱箍受力不均匀系数η 0.6 由上节小梁\"验算\"的\"支座反力计算\"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算

连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。

1）长边柱箍

取小梁计算中l=600/(6-1)=120mm=0.12m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[2.827，3.185，3.112，3.052，2.112，0.496]＝0.6×3.185=1.911kN 正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[2.063，2.323，2.273，2.211，1.466，0.263]＝0.6×2.323=1.394kN 2）短边柱箍

取小梁计算中l=600/(6-1)=120mm=0.12m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态：

Rmax＝ηMax[2.827，3.185，3.112，3.052，2.112，0.496]＝0.6×3.185=1.911kN 正常使用极限状态：

R'max＝ηMax[2.063，2.323，2.273，2.211，1.466，0.263]＝0.6×2.323=1.394kN 1、强度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

长边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝0.298kN·m

σ＝Mmax/W＝0.298×106/4490=66.37N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算弯矩图：

(kN.m)

短边柱箍计算剪力图：

(kN)

Mmax＝0.298kN·m

σ＝Mmax/W＝0.298×106/4490=66.37N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 长边柱箍支座反力：

Rc1=1.065/η=1.065/0.6=1.775kN Rc2=7.427/η=7.427/0.6=12.378kN Rc3=1.065/η=1.065/0.6=1.775kN 短边柱箍支座反力：

Rd1=1.065/η=1.065/0.6=1.775kN Rd2=7.427/η=7.427/0.6=12.378kN Rd3=1.065/η=1.065/0.6=1.775kN 3、挠度验算

长边柱箍计算简图：

长边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝0.065mm≤[ν]=l/400=420/400=1.05mm 满足要求！ 短边柱箍计算简图：

短边柱箍计算变形图：

(mm)

νmax＝0.065mm≤[ν]=l/400=420/400=1.05mm 满足要求！

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓类型 M16 轴向拉力设计值Nt(kN) b24.5 扣件类型 3形26型 扣件容许荷载(kN) 26 N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd3]＝12.378kN≤Ntb＝24.5kN 满足要求！ N＝12.378kN≤26kN 满足要求！